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陶瓷喷嘴入口锥角的大小，对喷嘴的应力状态有重要影响，而应力的大小直接影响喷嘴的磨损程度。对b4c 、b4c/(w，u型陶瓷喷针厂家，ti)c和al2o3/(w，tic) 陶瓷等三种喷嘴在60目s ic磨料冲蚀下，进行应力分析，将入口锥角从0°到45 °进行离散，每隔1 °分析一次。随着锥角的逐渐增大，锥角增大到11 °时。锥角超过11 °以后，应力值随着锥角增大而继续增大。因此，b4c 陶瓷喷嘴的入口锥角应在11 °左右。b4c/(w，ti)c和al2o3(w，u型陶瓷喷针厂商，ti) 陶瓷喷嘴的应力随锥角的变化规律与 b4c陶瓷喷嘴相同，当锥角为14°时。

   不同类型的陶瓷喷嘴 材料在冲蚀磨损过程中其磨损行为存在较大的差异，这归结于材料的结构特征；同一材料在不同外部冲蚀条件下其磨损行为同样存在着差异，这归结于冲蚀条件对冲蚀行为的影响。以往对金属等延性材料的磨损研究较多，而对脆性材料的冲蚀机理仍停留在用弹塑性力学理论的研究基础上进行。从 finnie关于冲蚀磨损的微切削机理提出以后，u型陶瓷喷针供应，人们又陆续提出了一些其他机理，如疲劳磨损机理、薄片剥落机理、二次冲蚀机理、绝热剪切变形局部化机理和脆性断裂机理等。基于这些机理建立的脆性材料冲蚀磨损模型这些模型是在不同的假设前提下建立起来的，使得模型的应用存在一定的局限性，其缺陷在于：

1)冲蚀磨料颗粒并非是一种球型，在冲蚀时颗粒同时也要受到被冲蚀材料的反作用而变形或破碎。同时，这些模型未考虑到颗粒与被冲蚀材料之间的相互影响。

2) evans冲蚀磨损理论认为，不论颗粒冲击能量的大小，冲击点局部的磨损机制皆为横向断裂机制所控制，因而导致公式中冲蚀速度因子比实际偏高(n=3.17)。相反，ruf 和 wiederhorn等的冲蚀磨损模型假设中认为冲击动能完全由材料的塑性变形所吸收，因而在公式中表现出了冲蚀速度因子偏小(n=2.4)。